Отопление гражданского здания

Курсовой проект

Объект строительства: Столовая для санаториев и домов отдыха на 500 мест

Район строительства: г.Владивосток

Число этажей: 2 этажа

Бесчердачное покрытие

Ориентация главного фасада — западная

Подвал отапливаемый

Пол неутепленный по грунту

Расчетная температура внутреннего воздуха в помещениях здания 160С

Средняя температура наиболее холодного месяца: t=-240С

Относительная влажность наружного воздуха для самого холодного месяца: ?н=61%

Расчетная скорость ветра для холодного периода года: ?=7,6 м/с

Барометрическое давление 1010 ГПа

2. Описание и обоснование системы отопления

Принимаем независимое присоединение системы отопления к тепловой сети, так как оно обладает наибольшей гидравлической и тепловой устойчивостью.

Для двухэтажного магазина бытовой химии выбираем двухтрубную систему отопления. В связи с тем, что у нас есть торговые залы, разбиваем систему отопления на две самостоятельные системы. Из-за отсутствия чердака выбираем систему с нижней разводкой. Для отопления торгового зала с ленточным остеклением применяем конвекторы с низкой высотой. Система отопления, проходящая через подсобные помещения и склады, выбрана с попутным движением воды для снижения потерь давления из-за большого количества стояков.

Магистральные трубы проходят в подвале под потолком. Отопление подвального помещения происходит за счет обратной магистрали. Подающая магистраль изолирована по всей длине трубной изоляцией «Энергофлекс» толщиной 9мм. Уклон магистрального трубопровода составляет 0,003. Удаление воздуха производится автоматическимвоздухоотводчиком, устанавливаемом на верхней точке каждого стояка. Слив системы производится через спускные краны, расположенные в основаниях стояков и на коллекторах ИТП. Заполнение системы производится из обратной магистрали теплосети. В качестве запорной арматуры применяем кран шаровой Бологовского арматурного завода.

3. Тепловой пункт

1Тепловая потребность на отопление здания

Qзд=56495 Вт- из курсовой работы «Расчет микроклимата в помещении»

?1*? 2, где

К=1,03 — поправочный коэффициент, учитывающий (при определении тепловой мощности системы отопления в целом) дополнительные теплопотери, связанные с охлаждением теплоносителя в магистралях, проходящих в не отапливаемых помещениях при прокладке обоих магистралей в техподполье или подвале.

91 стр., 45192 слов

Отопление и вентиляция гражданского здания

... помещениями через ограждающие конструкции, учитываемые при проектировании систем отопления, разделяются на основные, условно называемые нормальными, и ... при расчете теплопотерь учитывается, если разность температур воздуха, этих помещений более 3° С. При ... 2 єС; 1.3 Определение приведенных термических сопротивлений ограждений здания Вычислим градусосутки отопительного периода: ; °С сутки. Вычислим ...

?1=1,04 — коэффициент учета дополнительного теплового потока устанавливаемых отопительных приборов за счет округления сверх расчетной величины, принимаемый по табл. 1, прил. 12 [2];

?2=1,02 — коэффициент учета расположения отопительных приборов около наружных ограждений по табл. 2, прил. 12 [2];

  • Qс=1,03*56495*1,04*1,02=61727,792 Вт

2 Общий расход воды в системе отопления

Gот=Qс/(с*(tг-tо)), где

tг=900С — температура воды в подающей трубе системы отопления;

  • tо=650С — температураводы в обратной трубе системы отопления;
  • с=4189 кДж/кг0С — удельная теплоемкость воды.

Gот= 61727,792/ 4189*(90-65)=0,59 кг/с

3.3 Конструкция и состав теплового пункта

Конструкцией теплового пункта предусмотрены распределительный и сборный коллекторы теплосети (РКТС и СКТС) через которые греющая вода из теплосети подается наводоводянойкожухотрубный теплообменник.

Циркуляция теплоносителя в системе отопления здания осуществляется циркуляционным насосом (один рабочий и один резервный).Для экономии электроэнергии рационально применить насос с электронным регулированием частоты вращения электродвигателя.

4 Расчет кожухотрубного теплообменника

Расход воды для системы отопления из теплосети

Gтс=Qс/(с*(Т1-Т2)), где

Т1- температура воды в подающей трубе тепловой сети;

  • Т2- температура воды в обратной трубе тепловой сети.

Gтс=61727,792/4189*(150-70)=0,18 кг/с

Gот > Gтс

Площадь трубок теплообменника

? тс*Wтр.ор.), где

— плотность жидкости;

Wтр.ор=1 м/с — скорость жидкости

fтр=0,18/(920*1)=0,00019 м2

Площадь межтрубочная

?*Wм.тр.ор)=0,59/(970*1)=0,000608 м2

По «Справочнику проектировщика монтаж внутренних сантехсистем» под ред. Староверова выбираем теплообменник ОСТ 34-588-68 Z-26 при:

fтр= 0,00062 м2

fтр.м= 0,00116 м2

Площадь трубки длиной 2 м

Fо=0,37 м2

Эквивалентный диаметр dэкв.= 0,0161 м

Коэффициент А=0,926

Число трубок z = 4.

Уточняем скорости по формуле

?*fтр)=0,18/(920*0,00019)=1,029 м/с

?*fтр.м)=0,59/(970*0,000608)=1,001 м/с

Коэффициент теплообмена для трубного пространства

тр=(1630+21Тср-0,048Тср2)*Wтр0,8/dтр0,2, где

Тср=(Т1+ Т2)/2=(150+70)/2=1100С

dтр=0,014 м — внутренний диаметр трубок

тр=(1630+21*110-0,048*1102)*1,0290,8/0,0140,2=3359,2*1,023/0,425 = 8085,792

Коэффициент теплообмена для межтрубного пространства

31 стр., 15233 слов

Расчёт себестоимости продукции в энергетике

... производства (в электрических сетях - линии различных напряжений). Наконец, издержки делятся на условно постоянные и условно переменные. 1.2 Особенности определения себестоимости в энергетике Один из основных вопросов в энергетике для экономистов -- исчисление себестоимости. И, ...

тр.м=(1630+21tср-0,048tср2)*Wтр.м0,8/dэкв0,2, где

tср=(tп+tо)/2=(90+65)/2=77,50С

тр.м=(1630+21*77,5-0,048*77,52)*1,0010,8/0,01610,2=2969,2*1,0007/0,437 = 6799,264

Действительный коэффициент теплопередачи

?/(1/?тр.м+1/?тр.), где

коэффициент , учитывающий накипь и загрязнение.

К=0,85/(1/8085,792+1/6799,264)= 3269,23 Вт/м2К

Площадь поверхности теплообменника

F= Qс/К ?tср, где

?tср ==((150 — 90) — (70 — 65))/lg((150 — 90)/(70 — 65)) = 50,97 0С

F = 61727,792/3269,23*50,97=0,370 м2

Количество трубок в теплообменнике

= F/ Fо = 0,370/0,37 = 1 шт.

Потери давления в теплообменнике

?Рто=104А Wтр.м2n=104*0,926*1,0012*1=9278,52 Па

.5 Расчет открытого расширительного бака

Расширительный бак предназначен для компенсации изменений объема воды и ограничения гидравлического давлений в системе водяного отопления при тепловой мощности системы до 6 МВт.

Полезный объем расширительного бака определяем по формуле:

отопление здание гидравлический теплообменник

Vпол = k*Vc, где

k — коэффициент зависящий от расчетной температуры горячей воды в системе отопления, принимаем k = 24;

Vc — объем воды в системе отопления.

Vc = ( Vтр. + Vт/о + Vпр. )*Qсо., где

Vтр. — объем воды в трубах

Vт/о — объем воды в теплообменнике

Vпр. — объем воды в приборах

Qсо. — тепловая нагрузка системы отопления, Qco. = 0,5 MВт

Vc = (6,9 + 0,21 + 0,69)*0,5 = 3,9 л.

Vпол = 24*3,9 = 93,6 л.

По табл. 33.5 [ ] принимаем расширительный бак А16В041.000- 01 с полезным объемом 102 л. И вместимостью до переливного патрубка 150 л.

Технические характеристики бака:

Диаметр — 570 мм.

Высота — 765 мм.

Масса — 40 кг.

.6 Расчет грязевика

Выбор грязевика производится по диаметру магистрального трубопровода системы отопления, выходящего из теплообменника. Принимаем грязевик по данным СантехМонтажПроект dу=40, высотой H=159 мм, диаметром корпуса D=270 мм.

Скорость жидкости в грязевике

? *H*D=0,59/920*0,159*0,27=0,014 м/с < 0,05м/с

3.7 Гидравлический расчет труб ИТП

Таблица 2.1

Таблица 2.2

.8 Расчет циркуляционного насоса

?Рцн=1,1(?Ритп+?Роцк+?Рто), где

?Ритп=2280 Па — потери давления в трубах ИТП;

?Роцк=16358 Па — потери давления в трубах ГЦК;

?Рто=8508 Па — потери давления в теплообменнике.

?Рцн=1,1(2280+17168+8508)=30733 Па

5 стр., 2361 слов

Порядок заявления и разрешения отводов и самоотводов участникам ...

... участие лица в процессе ранее в качестве специалиста позволяет привлекать его по этому же делу в качестве эксперта. Таким образом, институт обстоятельств, исключающих участие в уголовном судопроизводстве, и отводов является важной ...

Выбираем циркуляционный насос«Грундфосс» тип UPS 32-50 с электродвигателем мощностью N=0,07 кВт.

4. Гидравлический расчет центрального отопления

.1 Гидравлический расчет по методу удельных линейных потерь давления ГЦК и ВЦК

Таблица 3.1

Ведомость КМС№ участкаНаименование и характеристика КМС ?1выход из РК1,6шаровой кран Ду 320,11отвод 90 Ду 320,5отвод 90 Ду 320,5??2,712шаровой кран Ду 250,12тройник на разделение потока G=675/1291=0,526отвод 90 Ду 250,5??6,623отвод 90 Ду 200,6тройник проходной G=500/675=0,740,93??1,534тройник но ответвл. Разд. Потока G=227/626=0,361,6шаровой кран Ду 200,13??1,735конвектор7,5шаровой кран Ду 150,26шаровой кран Ду 150,26тройник но ответвл. Разд. Потока G=44/192=0,231,6тройник но ответвл. соед. Потока G=44/192=0,231,5??11,126шаровой кран Ду 150,26тройник но ответвл. соед. Потока G=192/368=0,521,5??1,767тройник проходной G=368/446=0,820,84??0,848отвод 90 Ду 200,6тройник проходной G=446/465=0,960,7отвод 90 Ду 200,6отвод 90 Ду 200,6??2,59тройник проходной G=465/572=0,810,87отвод 90 Ду 200,6??1,4710тройник проходной G=572/675=0,850,81??0,8111шаровой кран Ду250,12тройник на соед. Потока G=675/1291=0,534,9??5,0212вход в СК1,5отвод 90 Ду 320,5отвод 90 Ду 320,5??2,513тройник проходной G=149/192=0,780,9??0,914конвектор7,5шаровой кран Ду 150,26шаровой кран Ду 150,26тройник но ответвл. Разд. Потока G=57/149=0,381,6тройник но ответвл. соед. Потока G=57/149=0,381,5??11,1215тройник проходной G=149/192=0,780,9??0,916тройник проходной G=91/149=0,611,61конвектор7,5шаровой кран Ду 150,26шаровой кран Ду 150,26отвод 90 Ду 150,8отвод 90 Ду 150,8тройник проходной G=91/149=0,611,61??12,8417тройник на ответвление разд потока G=175/675=0,31,6отвод 90 Ду 150,8??2,418конвектор7,5шаровой кран Ду 150,26шаровой кран Ду 150,26тройник но ответвл. Разд. Потока G=39/175=0,221,6тройник на ответвл. соед. Потока G=39/175=0,221,5??11,1219тройник но ответвл. соед. Потока G=175/675=0,261,5отвод 90 Ду 150,8??2,320конвектор7,5шаровой кран Ду 150,26отвод 90 Ду 150,8тройник проходной G=137/175=0,780,9??9,4620ашаровой кран Ду 150,26отвод 90 Ду 150,8тройник проходной G=137/175=0,780,9??1,9621тройник проходной G=307/500=0,611,61??1,6122тройник проходной G=229/307=0,740,93отвод 90 Ду 150,8отвод 90 Ду 150,8отвод 90 Ду 150,8??3,3323тройник проходной G=210/229=0,910,76отвод 90 Ду 150,8??1,5624тройник проходной G=102/210=0,482отвод 90 Ду 150,8??2,825тройник на разд потока G=51/102=0,56,3тройник на соед. потока G=51/102=0,55конвектор7,5шаровой кран Ду 150,26шаровой кран Ду 150,26??19,3226тройник но ответвл. соед. Потока G=102/572=0,21,5??1,5ГЦК-21выход из РК1,6шаровой кран Ду 400,11отвод 90 Ду 400,4отвод 90 Ду 400,4??2,512тройник проходной G=2519/2589=12??23тройник на разделение потока G=1264/2519=0,56,30твод 90 Ду320,50твод 90 Ду320,50твод 90 Ду320,5??7,84тройник проходной G=744/1264=0,64,15отвод 90 Ду 250,5??4,655тройник проходной G=209/744=0,312,5отвод 90 Ду 150,8отвод 90 Ду 150,8отвод 90 Ду 150,8??14,96тройник на разделение потока G=98/209=0,56,3шаровой кран Ду 150,26??6,567конвектор7,5шаровой кран Ду 150,26шаровой кран Ду 150,26тройник на Разд. Потока G=49/98=0,56,3тройник на соед. Потока G=49/98=0,55??19,328шаровой кран Ду 150,26крестовина на проходе при слиянии потоков G=0,53,6??3,869отвод 90 Ду 150,8отвод 90 Ду 150,8отвод 90 Ду 150,8отвод 90 Ду 150,8тройник проходной G=209/744=0,3-2,66??0,5410тройник проходной G=744/1264=0,62,3отвод 90 Ду 250,5??2,811тройник на слияние потока G=1264/2519=0,550твод 90 Ду320,50твод 90 Ду320,50твод 90 Ду320,5??6,512тройник проходной G=2519/2589=11??113вход в СК1,5отвод 90 Ду 400,4отвод 90 Ду 400,4??2,3

4 стр., 1708 слов

Состав суда, отводы в гражданском процессе

... преимуществ. Главное из них - взвешенность, объективность. [8] 1.2 Отводы в гражданском процессе 1)Основания для отвода судьи Судьи, наделенные полномочиями по осуществлению правосудия, выступают в процессе от имени ...

Результаты гидравлического расчета системы отопления

Таблица 3.2

Данные по схеме ГЦКПринято№ участкаТепловая нагрузка участка Q, ВтРасход воды на участке G, кг/чДлина участка l, мДиаметр условного прохода Ду, ммСкорость движения воды w, м/сПотери давления на трениеСумма коэфф. местного сопротивления ? ?Потери давления на местные сопротивл. Pg, ПаПотери давления на местные опротивл. Z=?? *Pg , ПаСумма потерь давлений R*l + Z, Пана 1 м R, Па/мпо длине участка R*l,Па123456789101112ГЦК-1 стояк 14 1 этаж145020129116,5320,366110072,7163,3172117822355467519,7250,337514786,6253,235218303174285008,6250,24474041,5378,2120524467091920,6150,29120721,7341,17114351520442,8150,075,51511,122,392742667091920,6200,1525151,7611,721367128353682,1250,1824500,8416,7146481556444611,25250,22353942,563,31585529162144658,2250,23373031,474769372101996457212,4250,28556820,8110383765112355467511,4250,33758555,0253,22671122124502012914,1320,36612502,563,315840898,25551514617037стояк 14 2 этаж1351891494,3150,22703010,923,721,3322,3142000571,4150,081216,811,123,1334,851,61551891494,3200,1215,566,650,97,046,373,01062,4446,9?Р=42+0,4*9,8*4,3*0,64*(95-65)=366,6 Паневязка=100%*(366,6-446,9)/366,6 =4,4%<10%стояк 14 3 этаж1631839110,6150,1328296,812,878,26106,3403,1?Р=51,6+0,4*9,8*4,3*0,64*(95-65)= Паневязка=100%*(375-403,1)/375=7,4%<10%ВЦК ст13 1 этаж1761261753,5150,25595332,52,431,876409181364394,4150,06417,611,121,7619,637,219612617511,8200,14212482,39,582327119,7598,1118,6717?Р=?( R*l + Z)(3-6 уч)1538,6невязка=100%*(745-717)/745=3,8<15%ст 13 2этаж2047621376,6200,111385,89,465,9155,9141,720а47621376,6150,261402,61,9619,638,4441,013,2488,455,9582,7?Р=37,2+0,4*9,8*4,3*0,64*(95-65)=360,8 Паневязка=100%*(360,8-581,4)/360,8 =15% >10%регулируем краном «Данфосс»ВЦК ст 1821107193072,1200,25601261,6110316629222799022911,25200,18343833,3354,91835652373202108,2200,17292381,56477331124356010217,5150,15356132,811,733645251796513,8150,07583019,322,7553842635601025,1150,15351791,511,71819647,9515685252093?Р=?( R*l + Z)(4-10уч)= 5535,5невязка=100%*(5535,5-4846)/5535,5= 12,5% <15%ГЦК-21″9030525898,5400,5511810032,5114837113742″8788025194,7400,54112526,421422848103″44086126424,7320,35591457,37,86046819254″259517443,2250,3691291,24,6563,32945865″730820914,1200,1729408,914,914,12106196″3406980,7150,143222,46,569,5863857″1703491,2150,077,5919,322,3946558″3406983,8150,1432121,63,869,58371599″730820914,5200,17202900,5414,1829810″259517443,2250,3691291,22,863,317746811″44086126424,7320,35591457,36,560390184712″8788025194,7400,54112526,4114214266813″9030525898,5400,5511810032,31483401343116,57407,72831102394.3 Расчет отопительных приборов

5 стр., 2208 слов

Приборы приемно-контрольные пожарные, приборы управления. Аппаратура ...

... краской. Соединительные линии, выполненные телефонными и контрольными кабелями, должны иметь 10%-ный резервный ... осуществлять от дымовых ПИ. Электропитание систем пожарной сигнализации и установок пожаротушения. По ... других воздействий в местах их размещения. Приборы, по сигналу с которых производится ... в цокольном этаже здания. Допускается размещение указанного помещения выше первого этажа, при этом ...

Расчет отопительного прибора в помещении 113.

Тепловой поток прибора, приведенный к нормированным условиям

? 1?1 ?2), где

прр- расчетный тепловой поток прибора;

b=1 — коэффициент, зависящий от атмосферного давления табл. 5.2.(4) «Рекомендации по применению стальных настенных отопительных конвекторов с кожухом Универсал ТБ, Универсал ТБ-С, Сантехпром Авто и Сантехпром Авто С» Федеральное государственное унитарное предприятие «НИИсантехники» Москва 2006г

?1 =0,818 -коэффициент, учитывающий изменение теплового потока отопительного при отличии расчетного температурного напора от нормального (по табл 5.3);

?2 =0,91 -коэффициент, учитывающий изменение теплового потока отопительного при отличии расчетного массного расхода от нормального по табл 5.4(4);

?t -коэффициент, учитывающий уменьшение теплового потока при движение теплоносителя снизу-вверх;

  • ?1 =1-0,002*60,3=0,88;

прр= Qпом -0,9*Qтр,где

тр — полезный тепловой поток от труб;

тр=qгlг+qвlв,

г и qв — тепловые потоки 1м открыто проложенных соответственно горизонтальных и вертикальных труб по приложению 3 (4);

  • ?tср= tср — tв — средний температурный напор;ср=(tо+tг)/2 — ?tм — средняя температура теплоносителя

?tм — потери температуры теплоносителя на обогрев обратной магистралью подвала;

?tм=(tо-tг)*Qподв/Qзд

?tм=(95-65)*7910/129443=1,7 ?Cср=(95+65)/2-1,7=78,3 ?Cтр=4,4*63+8*59=701 Вт

Qпрр=1364-701=733 Вт

Qпрну=733/1*0,818*0,91*0,88=1119 Вт

По табл. 2.9. выбираем конвектор «Сантехпром мини» КСК20-1,127К.

Таблица 3.3

№ помещ.Расчетные тепло потери Q, ВтРасход воды в приборе G, кг/чТемпература t, ?CРасчетная разность температур ?t,?CТеплоотдачаНомин. расч. тепловой поток прибора Qну, ВтПринятоСредняя теплонос. tсрпомещ. tвтруб Qтр, Втприборов Qпр, ВтНомин. тепловой поток прибора Qну, ВтМарка прибора113136439,178,31860,370173311191127КСК 20-1,127К108152043,678,31662,368990013221348КСК 20-1,348 КА206476234,178,31662,331390913351353КСК 20-1,353КА210200057,378,31662,3596146421502206КСК 20-2,206КА202179625,878,31662,311379711701226КСК 20-1,126КА302318945,778,31365,3119148722102206КСК 20-2,206КА

Список литературы

[Электронный ресурс]//URL: https://pravsob.ru/kursovoy/otoplenie-grajdanskogo-zdaniya-mgsu/

14 стр., 6828 слов

Приборы для поиска повреждений кабельных линий

... прозвонки поврежденного кабеля при отсутствии или наличии дестабилизирующих факторов. Это первая операция является обязательной для определения места повреждения как силовой кабельной линии. 1.2 Методы поиска повреждений кабельной линии 1.2.1 Метод импульсной рефлектометрии ...

  1. А.Н.СканавиЛ.М.Махов. Отопление.издательство АСВ. Москва 2008.
  2. Внутренние санитарно-технические устройства.В3 ч. Ч.1/ Отопление/ под ред.И.Г.Староверова изд. 4-е перераб. И доп. М.Стройиздат, 1990
  3. Монтаж внутренних санитарно-технические устройств./ под ред.И.Г.Староверова изд. 3-е перераб. И доп. М.Стройиздат, 1984
  4. Рекомендации по применению стальных настенных отопительных конвекторов с кожухом Универсал ТБ, Универсал ТБ-С, Сантехпром Авто и Сантехпром Авто С» Федеральное государственное унитарное предприятие «НИИсантехники» Москва 2006г